Для достижения температур 248 К и ниже, требуемым иногда по условиям холодильной технологии, нужно понизить температуру кипения холодильного агента. При использовании одноступенчатой холодильной машины в этом случае нарушается работа компрессора: давление конденсации и температура паров в конце сжатия достигают недопустимых значений, снижается вязкость смазочного масла, увеличиваются потери на трение.

С понижением температуры кипения и повышением температуры конденсации уменьшаются объемный и индикаторный К.П.Д.,а также эффективность подогрева.

Во избежание перечисленных потерь применяют 2х-и 3х ступенчатое сжатие с промежуточным охлаждением паров холодильного агента. Двухступенчатое сжатие, отсасываемых из испарительной системы паров, осуществляется в два этапа. Сначала пары сжимаются и нагнетаются ступенью низкого давления, затем они смешиваются с холодными парами, поступающими из промежуточного теплообменника, и охлаждаются. После чего отсасываются, сжимаются и нагнетаются в конденсатор ступенью высокого давления.

Двухступенчатое сжатие паров холодильного агента может осуществляться в основном двумя способами:

с неполным промежуточным охлаждением их и, одним либо двойным регулированием ;

с полным промежуточным охлаждением и двойным регулированием.

Двухступенчатое сжатие рекомендуется применять при отношении давлений РК / Р0 больше 9.

Двухступенчатое сжатие по сравнению с одноступенчатым имеет следующие преимущества :

удельный объем холодильного агента, а следовательно, величина работы в цилиндре высокого давления уменьшается, благодаря промежуточному охлаждению пара после цилиндра низкого давления;

объемные показатели поршневых компрессоров увеличиваются вследствие уменьшения отношения РК / Р0 ;

возможно одновременное получение двух температур кипения.

Наряду с преимуществами двухступенчатое сжатие имеет существенные недостатки, заключающиеся в повышении стоимости установки и ее эксплуатации, увеличении площади машинных отделений, усложнение схемы установки и дополнительных трудностях в ее регулировании.

Отношение давлений рК / р0 =1,319 / 0,096=13,7 т.к. 13,79 ,то необходимо применить 2х ступенчатую холодильную машину;

4. Описание схемы судовой холодильной установки

Холодильная установка включает в себя:

Два винтовых компрессора низкой и высокой ступеней, один регенеративный теплообменник; один промежуточный теплообменник; один конденсатор; линейный ресивер; рассольных насоса ; электродвигатель.

Пар хладоагента R22, отсасываемый компрессором ступени низкого давления из испарителя, сжимается до pпр, подается на ступень высокого давления и охлаждается, подаваемым из промежуточного теплообменника парами R22. Пар из верхней части промежуточного теплообменника и ступени низкого давления отсасывается компрессором ступени высокого давления, где сжимается до давления конденсации хладоагента, и нагнетается в конденсатор, где конденсируется, охлаждается и переохлаждается. Затем жидкий хладоагент самотеком поступает в линейный ресивер, который служит для накапливания хладоагента и для равномерной его подачи. После конденсатора жидкий холодильный агент, пройдя через фильтр, проходит через регенеративный теплообменник и эмеевик промежуточного теплообменника,где еще сильнее переохлождается, после чего разделяется на два потока: основной поток дросселируется в испаритель, а меньшая часть проходит через регулирующий клапан, где дросселируется до pпр. Жидкий Х.А., в змеевике промежуточного теплообменника, охлаждается отдросселированным хладоагентом, после чего хладоагент дросселируется в регулирующем клапане и подается в испарительную систему, где кипит в межтрубном пространстве горизонтального кожухотрубного испарителя, откуда отсасывается компрессором низкого давления. В данной установке предусмотрен слив хладоагента из всех агрегатов в линейный ресивер. Оттайка производится путем перекрытия клапанов подачи и открытия клапана из системы нагнетания горячих паров в коллекторе испарительной системы. Жидкий хладоагент давлением вытесняется в линейный ресивер и происходит оттайка испарительной системы.

Преимущества данной схемы таковы:

1) влага не попадает в испарительную систему;

2) высокая разность давлений позволяет устанавливать РК2;

3) переохлажденный хладоагент можно транспортировать по трубопроводам на большие расстояния;

4) легкая автоматизация.

А основной недостаток схемы в том, что необходимо наличие конечной разности температур между температурой потока хладоагента в змеевике и температурой кипения хладоагента в промежуточном теплообменнике при pпр.

Описание цикла:

11-1 процесс перегрева паров Х.А. в регенеративном теплообменнике;

1-2 - адиабатическое сжатие пара в компрессоре 1й ступени до промежуточного давления Pпр;

3-4 - адиабатическое сжатие насыщенных паров, из промежуточного теплообменника и 1й ступени, до давления конденсации в компрессоре 2й ступени Pк;

4-5 - процесс охлаждения и конденсации паров при Pк; 5-6 - переохлаждение жидкого Х.А. в регенеративном теплообменнике при Pк;

6-7- переохлаждение жидкого Х.А. в промежуточном теплообменнике при Pк;

7-8- процесс дросселирования от давления Pк до P0;

8-11- процесс кипения в испарителе при постоянном давлении Р0;

7-8дросселирование части жидкого Х.А. от Рк до Рпр;

9-10кипение ХА в промежуточном теплообменнике при давлении Рпр;

3точка смешивания паров ХА поступающих из промежуточного теплообменника и 1й ступени компрессора;

5. Тепловой расчет холодильной машины

1. Определяем промежуточное давление:

pПР===0,356 МПа,

принимаем рПР=0,356 МПа, тогда tПР=263 К или -100C;

2. Согласно давлением р0, рК и рПР строим цикл холодильной машины, принимая перегрев паров на всасывание ц.н.д. 17 К , переохлаждение жидкого фреона 22 в регенеративном теплообменнике 6 К и переохлаждение в промежуточном теплообменнике до температуры на 5 К выше промежуточной температуры т.е. до 268 К.

3. Из диаграммы находим параметры узловых точек цикла и сводим их в таблицу 1.

Таблица 1.

N то- чек	температура, 0C	давление, МПа	энтальпия, кДж/кг	удельный объем, м3/кг
1	-25	0,096	597,5	0,23
2	32	0,356	630	0,085
3	24	0,356	624	0,08
4	89	1,319	661	0,023
5	34	1,319	442	-
6	26	1,319	434	-
7	-5	1,319	396	-
8	-10	0,096	396	-
9	-42	0,356	396	-
10	-10	0,356	600	0,07
11	-42	0,096	587,5	0,22

4. Холодопроизводительность 1кг R22:

q0=i11-i7=587,5-396=191 ,5кДж/кг.

5. Массовый расход R22 в ступени низкого давления:

Gн.д.=Q/q0=70/191,5=0,336 кг/c.

6. Отношение массовых расходов R22 низкой и высокой ступеней:

=(i10-i5)/[(i10-i7)-(i1ґ-i11)]=(600-442)/[(600-396)-(597,5-587,5)]=0,814.

7. Массовый расход R22 в ступени высокого давления:

Gв.д.=Gнд/=0,366/0,814=0,449 кг/c.

8. Определение энтальпии в точке 6:

i6=i5-()(i11-i1)=442-(0,356/0,449)(597,5-587,5)=434 кДж/кг

9. Определение энтальпии в точке 3:

i3=()i2+()i10=0,366/0,449*630+[(0,449-0,366)/.449]600=624 кДж/кг

10. Объемный расход R22 в каждой ступени:

Vн.д.= Gн.д.1ґ=0,3660,23=0,08418 м3/c,

Vв.д.= Gв.д *3 ґ=0,4490,08=0,03592 м3/c.

11. Отношение объемов:

Vн.д./ Vв.д.=0,08418/0,03592=2.34.

12. Адиабатная мощность в каждой ступени:

Nа Н.Д=GН.Д(i2-i1)=0,366(630-597,5)=11,895 кВт.

Nа В.Д=GВ.Д(i4-i3)=0,449(661-624)=16,613 кВт.

13. Теоретический холодильный коэффициент:

=Q0 / (Nа Н.Д+Nа В.Д)=70/ (11,895+16,613)=2,455.

6. Расчет и подбор холодильного оборудования

6.1 Определение потребного рабочего объема компрессоров низкой и высокой ступени, подбор компрессоров

Задача: Подобрать компрессора низкой и высокой ступени для данной холодильной установки.

Исходные данные:

Давление и температура конденсации Pк=1,319;tк=340С=307K ;

Промежуточное давление и температуре Pпр=0,356 МПа ;tпр=-100C=263K;

Температура кипения t0=-420C=231K;

Объемный расход R22 в каждой ступени Vнд=0,08418 м3/с;Vвд=0,03592 м3/с;

Адиабатная мощность в каждой ступени NаНД=11,895кВт;NаВД=16,613кВт;

Расчет:

1. Коэффициент подачи [5]:

В.Д =[1-c(Pk/Pпр-1)](Tпр/Tк)=[1-0,045(1,319/0,356-1)](263/307)=0,752

Н.Д=0.9В.Д=0.677

2. Объем, описываемый поршнем:

VhН.Д=VН.Д / Н.Д=0,08418/ 0.677=0,12434 м3/с;

VhВ.Д=VВ.Д / В.Д=0,03592 / 0.752=0,04777 м3/с.

3) Индикаторный КПД[5]:

i нд =+bt0=0,677+0,0025(-42)=0,572

i Н.Д =В.Д +btпр=,752+0,0025(-10)=0,727 4) Индикаторная мощность:

N i Н.Д=Na Н.Д / i Н.Д=11,895 / 0,572=20,795 кВт;

N i В.Д=Na В.Д / i В.Д=16,613 / 0,727=22,851 кВт.

ПОДБОР КОМПРЕССОРА.

Компрессор основной элемент холодильной машины, осуществляющий отсасывание пара холодильного агента из испарителя, сжатие пара от давления p0 до pk и нагнетание его в конденсатор. На судах рефрижераторного флота рыбной промышленности применяют в основном поршневые компрессоры, ротационные и винтовые.

Классификация компрессоров.

Холодильные поршневые компрессоры классифицируют по характеру процесса, величине холодопроизводительности, конструкции и по другим признакам.

По направлению движения холодильного агента через цилиндр компрессоры подразделяют на прямоточные и непрямоточные.

По способу сжатия различают компрессоры одноступенчатого и компрессоры двух- и трехступенчатого сжатия, в которых пар сжимается последовательно в двух и трех цилиндрах (или компрессорах).

По роду привода компрессоры подразделяют на приводные, парокомпрессоры и мотокомпрессоры. С электродвигателем компрессор может соединяться с помощью эластичной муфты или через приводные ремни.

По расположению осей цилиндров компрессоры бывают горизонтальные, вертикальные, угловые,V-образные, VV-образные и др.

По числу рабочих полостей цилиндра компрессоры простого действия, в которых пар сжимается только с одной стороны поршня, и компрессоры двойного действия, в которых пар сжимается с обеих сторон поршня.

По числу цилиндров одноцилиндровые и многоцилиндровые. Основными типами компрессоров, применяемые в судовых холодильных установках, являются приводные компрессоры. Кроме компрессоров, у которых поршень совершает возвратно-поступательное движение на судах применяются также ротационные компрессоры (с вращающимися поршнями) и винтовые (поршни в виде винтов).

По степени герметичностикомпрессоры сальниковые (электродвигатель устанавливается отдельно), бессальниковые и герметичные (запаяны в кожух).

По величине холодопроизводительности различают компрессоры:

малые (менее 12 кВт);

средние (от 12 кВт до 120 кВт);

крупные (более 120 кВт).

На основании полученных расчетных величин выбирается винтовые компрессора:

для ступени низкого давления подбираем компрессор марки КАВ СОМ НН с Vh нд=0,1308 м3/с;

для ступени высокого давления подбираем компрессор марки KAB COM CH с Vh вд =0,0642 м/с

Таблица 2. Техническая характеристика компрессора.

Тип двигателя	Мощность дв.кВт	Ш,мм	В,мм	Д,мм	ДУ1,мм	ДУ2,мм	М,кг
КАВ СОМ СН	30-55	750	1850	2100	80	50	750
КАВ СОМ НН	37-110	860	2000	2250	125	100	1300

Где Ш-ширина, В-высота, Д-длинна, ДУ1 - сторона насасывания ,ДУ2- сторона нагнетания, М-масса.

С учетом подобранного компрессора низкого давления действительная холодопроизводительность станет:

Q0д=VhНД(q0/v1)=0,1308*0,677*(191,5/0,23)=73,75 кВт

6.2 Расчет и подбор регенеративного и помежуточного теплообменника

ПОДБОР ПРОМЕЖУТОЧНОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

Промежуточные теплообменники применяются в холодильных установках, работающих по двухступенчатому циклу, для охлаждения перегретых паров после низко ступени. Охлаждение производится с помощью дросселирования перегретых паров в полость промежуточного теплообменника, где они кипят при промежуточном давлении. Одновременно с паром охлаждается жидкий холодильный агент, проходящий в змеевике из конденсатора к регулирующему вентилю.

Промежуточный теплообменник (рис.1) представляет собой сварной цилиндрический аппарат, снабженный патрубками и штуцерами для подключения парообразного и жидкого холодильного агента, приборами автоматики, предохранительным клапаном, манометром и др.

Задача: По исходным данным в результате расчета подобрать промежуточный теплообменник.

Исходные данные:

Массовый расход R22 в каждой ступени: Gнд=0,336кг/с;Gвд=0,449кг/с;

Энтальпии в точках 9;10: i9=396 кДж/кг;i10=600 кДж/кг;

Промежуточная температура и в точках 6;7: tm=-100C;t6=260C;t7=-50C;

Коэффициент теплопередачи: K=750кВт/м2К;

Для промежуточного теплообменника производится расчет по определению необходимой поверхности змеевика.

Площадь теплообменной поверхности:

FП.Т=QП.Т /(КП.Т*tср.) , м

FП.Т=17103 /(750*20,5)=1.106 м2, где

Нагрузка на промежуточный теплообменник:

QП.Т=(GВ.Д -GН.Д)(i10 - i9 )=(0,449-0,366)(600-396)=17 кВт.

Коэффициент теплопередачи: КП.Т=750 Вт/ м2К,

Средняя температура

tCP=(t6+t7)/2- tm=[26+(-5)]/2-(-10)=20,5C,

Подбираем промежуточный теплообменник марки ИТВР [6]

ПОДБОР И РАСЧЕТ РЕГЕНЕРАТИВНОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

Регенеративный теплообменник - это теплообменный аппарат, в котором происходит перегрев паров ХА поступающих на 1ю ступень сжатия и переохлаждение жидкого ХА от конденсатора к РВ. Во всех регенеративных теплообменниках переохлаждаемый жидкий ХА и перегреваемый пар движутся противотоком.

Задача: По исходным данным в результате расчета подобрать регенеративный теплообменник

Исходные данные:

Массовый расход R22 в ступени высокого давления:Gвд=0,449кг/с;

Энтальпии в точках 5;6: i5=442 кДж/кг;i6=434 кДж/кг;

Температура в точках 1;5;6;11: t1=-250C;t5=340C;t6=-260C;t11= -420C;

Коэффициент теплопередачи: K=150 кВт/м2град;

Для регенеративного теплообменника производится расчет по определению необходимой поверхности змеевика:

Площадь теплообменной поверхности:

FРТ=QРТ/(k* tСР);

FРТ=3,592/(0,15*63,5)=0,377м2, где

Нагрузка на регенеративный теплообменник:

QРТ=GВД(i5-i6)=0.449(442 - 434)=3,592кВт.

Коэффициент теплопередачи: K=150 Вт/м2град.

Средняя температура:

tСР=(t5+t6)/2-(t1+t11)/2=(34+26)/2-((-25)+(-42))/2=63,5C

Подбираем регенеративный теплообменник марки T-0,7б;

Марка	F;m2	Масса;кг	Габариты
Т-0,7	0,7	19,3	193134711

6.3 Подбор и расчет конденсатора

Конденсатор это теплообменный аппарат, в котором происходит отдача тепла рабочим телом окружающей среде и изменение агрегатного состояния, т.е. его конденсация.

Конструкции конденсаторов разнообразны. За основу их классификации приняты различные признаки. В холодильных установках применяются следующие типы конденсаторов: панельно-погружные, элементные, кожухотрубные (вертикальные и горизонтальные), оросительные с промежуточным отводом хладоагента, испарительные, воздушные.

В судовых установках нашли применение кожухотрубные (горизонтальные) конденсаторы и конденсаторы с воздушным охлаждением.

Горизонтальные кожухотрубные конденсаторы являются наиболее распространенным типом судовых теплообменных аппаратов для холодильных установок холодопроизводительностью от 1000 до 350 000 Вт и применяется для большинства холодильных агентов. Конденсаторы малой производительноси располагают обычно под компрессором, а конденсаторы большой производительноси располагают отдельно от компрессора.

Кожухотрубный конденсатор состоит из кожуха с приваренными по концам трубными решетками, в которых развальцованы или заварены трубы (рис. 3). По трубам протекает охлаждающая вода, а межтрубное пространство заполнено паром конденсируемого холодильного агента. Трубные решетки закрываются крышками с перегородками, изменяющими направление движения воды.

Нагнетаемый компрессором пар подается в кожух сверху. Жидкость отводится либо непосредственно из кожуха, либо из специального сборника, приваренного к корпусу.

В холодильных установках, не имеющих линейных ресиверов, нижняя часть кожухотрубного конденсатора служит емкостью для сбора жидкого холодильного агента (рис. 3). Высота столба жидкости в кожухе должна быть не менее 50--75 мм, а в крупных конденсаторах не менее 100 мм. При малой высоте столба жидкости над отверстием трубопровода в слое жидкости образуется воронка, способствующая попаданию несконденсировавшегося пара и газов в жидкостной трубопровод.

Кожух конденсатора должен быть снабжен патрубками для подвода пара, отвода жидкости и масла, а также для подключения указателей уровня, предохранительного клапана и воздухоотделителя. Кроме того, кожух снабжается лапками для крепления конденсатора на фундаменте.

Трубные решетки конденсатора изготовляются стальными с последующей заливкой красной медью, а также из морской латуни. В трубных решетках развальцованы или заварены трубы, являющиеся теплообменной поверхностью конденсатора. Применяются гладкие и оребренные трубы. Оребрение теплообменных труб кожухотрубных конденсаторов, как правило, осуществляют с помощью накатки наружной поверхности на трубонакатном станке.

К трубным решеткам присоединены на болтах крышки, снабженные перегородками, образующими отдельные полости в конденсаторе. Перегородки в крышках конденсатора должны быть расположены таким образом, чтобы при заполнении труб водой в них не образовались воздушные мешки, а при опорожнении не оставалась вода. В верхней части одной из крышек помещен кран для выпуска воздуха, в нижней -- кран для спуска воды.

Крышки должны быть снабжены контрольными штифтами или шпильками, расположенными несимметрично, чтобы крышки можно было устанавливать только в одном правильном положении.

Задача: По исходным данным в результате расчета подобрать кожухотрубный конденсатор.

Исходные данные:

Температуры:tw1=270C;tw2=310C;tк=340C;

Коэффициент теплопередачи: K=450 кВт/м2град;

Индикаторная мощность обоих ступеней NiНД=20,795 кВт;NiВД=22,851кВт;

Действительная холодопроизводительность:Q0Д=73,7кВт;

Расчет:

Площадь теплообменной поверхности:

FК.Д=QK /(k*m) =(117,35103 /(450*4.73)=55,133 м2 , где

QK-тепловая нагрузка:

QK=Qод+ Ni Н.Д+ Ni В.Д =73,7+20,795+22,851=117,35кВт,

Среднелогарифмическая разность температур:

m=tw2-tw1 /[ 2,3lg (tK-tw1) / (tK-tw2)];

tw1-температура воды на входе в конденсатор;

tw2-температура воды на выходе из конденсатора;

m=31-27 /[ 2,3lg (34-27) / (34-31)=4,73.

По площади теплообменной поверхности выбираем конденсатор МКТНР-63,

Таблица .4 Техническая характеристика конденсатора.

марка

площадь внутренней

теплопередающей поверхности, м2

число труб

Диаметр

Кожуха D; мм.

Объем

V; м.

МКТНР-63

218

426

0,2125

Подбираем насос для рассольного охлождения:

V=Q0/(CpPtp)=73,75/1286*2,638*3=0,00725 м3/с

Где Ср=1286 -теплоемкость рассола; =2,638-плотность рассола,

tр-разность температур входящего и выходящего в испаритель рассола.

По подаче V=0,00725 м3/ч берем насос типа НЦВ-40/20,(рис.5)

Тип насоса	Напор,кПа	Подача,м3/ч	Потребляемая мощность,кВт
НЦВ-40/20	196	0,011	4,5

6.4 Расчет и подбор испарителя

Судовой хладоновый горизонтальный кожухотрубный испаритель МИТР- 65 состоит из кожуха с приваренными по концам трубными решетками в которых развальцованны или заварены трубы. В трубы поступает рассол, где он охлаждается. Межтрубное пространство поступает ХА, где он кипит при постоянном давлении Рк. Трубные решетки закрываются крышками с перегородками, изменяющими направление движения ХА.

Задача: По исходным данным в результате расчета подобрать кожухотрубный испаритель.

Исходные данные:

Температуры: tр1=-370C;tр2= -400C;t0= -420C;

Коэффициент теплопередачи: K=400 кВт/м2град;

Холодопроизводительность: Qо=70 кВт;

Площадь теплообменной поверхности:

FИ=Q0/(k*т)=70/(0,4*3,278)=53,39м2.

Q0=70кВт.

k=400Вт./м2К

Среднелогарифмическая разность температур:

m= tP1-tP2/(2.3lg(tP1-t0)/(tP2-t0));

m=-37+40/[2.3lg(-37+42)/(-40+42)]=3,278

По площади теплообменной поверхности подбираем испаритель марки МИТР - 65,(рис.6):

Марка	F;m2	Раз-р тр., мм	D Кожуха; мм	Масса ;кг
МИТР-65	65	2032000	616	1150

6.5 Расчет и подбор ресивера

В зависимости от назначения ресиверы подразделяют на линейные, дренажные и циркуляционные.

Линейный ресивер представляет собой стальной цилиндрический сосуд. Основным назначением линейного ресивера является накапливание жидкого холодильного агента, конденсирующегося в конденсаторе, и создание нормальных условий для его подачи в испарительную систему. Линейные ресиверы устанавливают непосредственно после конденсаторов.

Жидкий холодильный агент поступает из конденсатора в ресивер самотеком, так как последний монтируется ниже конденсатора, а для выравнивания давлений в аппаратах предусматривается паровая уравнительная линия.

Для предупреждения попадания парообразного холодильного агента в испарительную систему конец жидкостного трубопровода в линейном ресивере помещают под уровнем жидкости.

Некоторая часть накапливающегося в конденсаторе воздуха попадает по уравнительному трубопроводу в линейный ресивер. Для удаления воздуха из линейного ресивера предусмотрен двухтрубный воздухоотделитель, который входит в комплект поставки. При отсутствии в схеме автоматического воздухоотделения установка комплектного воздухоотделителя обязательна.

Дренажные ресиверы предназначены для приема сконденсировавшегося холодильного агента во время оттайки горячими парами приборов охлаждения (батарей и воздухоохладителей) и предусматриваются только в схемах с непосредственным испарением холодильного агента.

Циркуляционные ресиверы служат для накапливания жидкого холодильного агента перед подачей его в приборы охлаждения в насосных системах. В насосно-циркуляционных системах охлаждения применяют дренажно-циркуляционны е ресиверы марки РДВ, которые выполняют функции циркуляционных ресиверов и отделителей жидкости одновременно. Дренажно-циркуляционные ресиверы типа РДВ представляют собой вертикальные сварные цилиндрические сосуды, имеющие патрубки для входа и выхода аммиака, уравнительную линию, штуцеры для присоединения манометра, предохранительных клапанов и др.

Задача: По исходным данным в результате расчета подобрать кожухотрубный испаритель.

Исходные данные:

Массовый расход Х.А. на 2й ступени: GВД=1616,4 кг/ч;

V"=0,00086 м3/кг - удельный объем жидкого ХА.

2 - смена объемов в час;

1,2- коэффициент запаса;

Емкость линейного ресивера:

VЛР=1.2*GВД* v"/2=1.2*1616,4*0.00086/2=0,834м3/ч;

Подбираем ресивер марки 1.5РД,(рис.7.)

Таблица 6. Фреоновый ресивер горизонтального типа РД [6]:

марка	размеры, мм	диаметры условного прохода штуцеров, мм	емкость, м3	масса, кг
	D*S	L	жидк.	урав. лин.	пред. кл.
1,5РД	800*8	3610	50	25	15	1,65	670

Технико-экономические показатели.

Определение коэффициента удельной холодопроизводительности

Для сравнения компрессоров с различной холодопроизводительностью применяют коэффициент удельной холодопроизводительности, который характеризует экономичность компрессора.

= Q0/ Ne=73,7/43,646=1,69

	НОВОСТИ

Изменения

Прошла модернизация движка, изменение дизайна и переезд на новый более качественный сервер

	СЧЕТЧИК

БОЛЬШАЯ ЛЕНИНГРАДСКАЯ БИБЛИОТЕКА
	© 2010