 |
 |
 |
|
|||||||||
|
 | |||||||||||
|
 |
||||||||
|
МЕНЮ
|
БОЛЬШАЯ ЛЕНИНГРАДСКАЯ БИБЛИОТЕКА - РЕФЕРАТЫ - Расчет ректификационной колонныРасчет ректификационной колонны11 Министерство образования Российской Федерации Казанский государственный технологический университет Кафедра ПАХТ Расчетное задание № 4 Расчет тарельчатой ректификационной колонны Выполнила: Студентка группы 513121 Шишмарова И.Н. Проверила: Мануйко Г.В. Казань 2006 Расчет тарельчатой ректификационной колонныРассчитать ректификационную колонну непрерывного действия с ситчатыми тарелками для разделения 7,5 т/ч жидкой смеси, содержащей 40% (масс) хлороформа и 60% (масс) бензола. Требуемое содержание хлороформа в дистилляте 98% (масс), в кубовом остатке 4,5% (масс). Исходная смесь перед подачей в колонну подогревается до температуры кипения. Материальный баланс. Обозначим массовый расход через GD кг/ч, кубового остатка через GW кг/чИз уравнений материального баланса находим массовые расходы: GW + GD = GF; GW • xW + GD • xD = GF • xF; GW + GD = 7500; GW • 0.98 + GD • 0.045 = 7500 • 0.4; GD = 4650 кг/ч; GW = 2850 кг/ч. Для дальнейших расчетов выразим концентрации питания, дистиллята и кубового остатка в мольных долях. ПитаниеДистиллятКубовый остатокОтносительный мольный расход питания: Минимальное число флегмы, где у*F - мольная доля хлороформа в паре, равновесном с жидкостью питания, определены по диаграмме у* - х. Рабочее число флегмы R= 1.3Rmin + 0.3 = 1.3. • 5,1 + 0.3 = 6.9Уравнения рабочих линий: А) верхней части колонныБ) нижней части колонны: Определение скорости пара и диаметра колонны. Средние концентрации жидкости: А) в верхней части колонныБ) в нижней части колонны: Средние концентрации пара находим по уравнениям рабочих линий: А) в верхней части колонныБ) в нижней части колонны: средние температуры пара определяем по диаграмме t - x, у: А) при ,Б) при . Средние мольные массы и плотности пара: А) Б) Средняя плотность пара в колонне: Температура в верху колонны при хD = 0.97 равняется 63 0С, а в кубе-испарителе при хW = 0.03 она равна 80,5 0С. Плотность жидкого хлороформа при 63 0С: Плотность жидкого бензола при 80,30С: Средняя плотность жидкости в колонне: Принимаем расстояние между тарелками h = 300мм. для ситчатых тарелок по графику находим С=0,032. Скорость пара в колонне: Объемный расход проходящий через колонну пара при средней температуре в колонне tCP = (63+80.5) /2 = 720С: Диаметр колонны: DCT = 2200мм. Тогда скорость пара в колонне будет: Гидравлический расчет тарелок. Принимаем следующие размеры ситчатой тарелки: диаметр отверстий d0 = 4 мм, высота сливной перегородки hП = 40мм. свободное сечение тарелки (суммарная площадь отверстий) 8% от площади тарелки. Площадь, занимаемая двумя сегментами, составляет 20% от общей площади тарелки. Рассчитаем гидравлическое сопротивление тарелки в верхней и в нижней части колонны по уравнению: ?р = ?рсух + ?ру + ?рпж. А) Верхняя часть колонны. Гидравлическое сопротивление сухой тарелки: , где ж = 1,82 - коэффициент сопротивления неорошаемых ситчатых тарелок со свободным сечением 7 - 10%; w0 = 0,66/0,08 = 8,3 м/с - скорость пара в отверстиях тарелки. Сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения: , где у - поверхностное натяжение жидкости при средней температуре в верхней части колонны 74,4 0С. Сопротивление парожидкостного слоя на тарелке: ?рпж = 1,3hпжспжgkВысота парожидкостного слоя: hпж = hп + ?hвеличину ?h - высоту слоя над сливной перегородкой рассчитываем по формуле: , где Vж - объемный расход жидкости, м3/с; П - периметр сливной перегородки, м; k = спж/сж - отношение плотности парожидкостного слоя к плотности жидкости, принимаемое приближенно равным 0,5. Объемный расход жидкости в верхней части колонны: Периметр сливной перегородки П находим решая систему уравнений: , где R = 0,9 м - радиус тарелки; 2/3Пb - приближенное значение площади сегмента. Решение дает: П = 1,32 м; b= 0.289 м. находим ?h: Высота парожидкостного слоя на тарелке: hпж = hп + ?h= 0,04 + 0,032 = 0,072м. Сопротивление парожидкостного слоя: ?рпж = 1,3hпжсжgk=1,3 •0,072 • 0,5 •1110,4 • 9,81= 510 Па. Общее гидравлическое сопротивление тарелки в верхней части колонны: ?р' = ?рсух + ?ру + ?рпж = 232 + 20,8 + 510 = 762,8 Па. Б) Нижняя часть колонны: , где у - поверхностное натяжение жидкости при средней температуре в верхней части колонны 79 0С. Высота парожидкостного слоя на тарелке: hпж = hп + ?h= 0,04 + 0,03 = 0,07. Сопротивление парожидкостного слоя: ?рпж = 1,3hпжсжgk=1,3 •0,07 • 0,5 •1110,4 • 9,81= 991 Па. Общее гидравлическое сопротивление тарелки в нижней части колонны: ?р'' = ?рсух + ?ру + ?рпж = 188 + 20,2 + 991 = 1199,2 Па. Проверим, соблюдается ли при расстоянии между тарелками h = 0.3 м необходимое для нормальной работы тарелок условие Для тарелок нижней части, у которых гидравлическое сопротивление больше, чем у тарелок верхней части: Условие соблюдается. Проверим равномерность работы тарелок - рассчитаем минимальную скорость пара в отверстиях w0min, достаточную для того, чтобы ситчатая тарелка работала всеми отверстиями: Рассчитанная скорость w0min = 7,9 м/с; следовательно, тарелки будут работать всеми отверстиями. Определение числа тарелок и высоты колонны. А) наносим на диаграмму у - х рабочие линии верхней и нижней части колонны и находим число ступеней изменения концентрации пТ. в верхней части колонны п'T = 8, в нижней части колонны п''T = 26, всего 34 ступени. Число тарелок рассчитывается по уравнению: п = пТ / з. Для определения среднего к. п. д. тарелок з находим коэффициент относительной летучести разделяемых компонентов б = РХ / РБ, и динамический коэффициент вязкости исходной смеси м при средней температуре в колонне, равной 72 0С. При этой температуре давление насыщенного пара хлороформа и бензола соответственно равны: , откуда б = РХ / РБ = 1292/700=1,8динамические коэффициенты вязкости хлороформа и бензола соответственно равны: бм = 1,8 ? 0,35 = 0,62по графику находим з = 0,54. Длина пути жидкости на тарелкеl = D - 2b = 2,2 - 2 •0.289 = 1.62По графику находим значение поправки на длину пути ? = 0,18. Средний к. п. д. тарелок: зl = з(1 + ?) = 0.54(1+0.18) = 0.64. Для сравнения рассчитаем средний к. п. д. тарелки з0 по критериальной формуле, полученной путем статистической обработки многочисленных опытных данных для колпачковых и ситчатых тарелок: В этой формуле безразмерные комплексы: где w - скорость пара в колонне, м/с; SСВ - относительная площадь свободного сечения тарелки; hП - высота сливной перегородки, м; сП и сЖ - плотности пара и жидкости, кг/м3; DЖ - коэффициент диффузии легколетучего компонента в исходной смеси; у - поверхностное натяжение жидкости питания, Н/м. Коэффициент диффузииВ нашем случае: в = 1; мЖ = 0,35 сП = 0,35•10-3 Па•с; М = МF = 90,4 кг/кмоль; х = 3,7 + 14,8 + 3?24,6 = 92,3; Т = 72 + 273 = 345К. Безразмерные комплексы: Средний к. п. д. тарелки: , что близко к найденному значению зl. Число тарелок: В верхней части колонны п = п'Т / з = 8 / 0.64 = 12,5; В нижней части колонны п = п''Т / з = 26 / 0.64 = 40,5. Общее число тарелок п = 53, с запасом 60, из них в верхней части колонны 15 и в нижней части 45 тарелок. Высота тарельчатой части колонны: НТ = (п-1) h = (60-1) 0,3= 17,7м. Общее гидравлическое сопротивление тарелок: ?р = ?р'nв + ?р''nн = 762,8 • 15 + 1199,2 • 45 = 65406 ПаТепловой расчет установки. Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в дефлегматоре-конденсаторе: где rX и rБ - удельные теплоты конденсации при 63 0С. Расход теплоты, получаемой в кубе-испарителе от греющего пара Здесь тепловые потери QПОТ приняты в размере 4% от полезной затрачиваемой теплоты; удельные теплоемкости взяты соответственно при tD = 630С, tW = 80.30С, tF = 770С; температура кипения исходной смеси tF = 770С определена из диаграммы t - x, у. Расход теплоты в паровом подогревателе исходной смеси: здесь тепловые потери приняты в размере 5%, удельная теплоемкость исходной смеси взята при средней температуре (77+18) /2 = 47,50С Расход теплоты, отдаваемый охлаждающей воде в водяном холодильнике дистиллята: , где удельная теплоемкость дистиллята взята при средней температуре (63+25) /2 = 88 0С. Расход теплоты, отдаваемый охлаждающей воде в водяном холодильнике кубового остатка: , где удельная теплоемкость кубового остатка взята при средней температуре (80,3+25) /2 = 52,65 0СРасход греющего параА) в кубе-испарителе, где rГ.П. = 2264000 дж/кг - удельная теплота конденсации греющего пара; Б) в подогревателе исходной смесиВсего: 1,2 + 0,02 = 1,22 кг/с или 4,4 т/ч. Расход охлаждающей воды при нагреве ее на 200С: А) в дефлегматоре Б) в водяном холодильнике дистиллятаВ) в водяном холодильнике кубового остаткаВсего: 0,02+0,0006+0,0015=0,0221 м3/с или 79,56 м3/ч |
РЕКЛАМА
|
|||||||||||||||||
| |||||||||||||||||||
| БОЛЬШАЯ ЛЕНИНГРАДСКАЯ БИБЛИОТЕКА | ||
 |
© 2010 | |