|
|
|
 |
Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний |
|
 |
БОЛЬШАЯ ЛЕНИНГРАДСКАЯ БИБЛИОТЕКА - РЕФЕРАТЫ - Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний
Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний
8 КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА «Расчет балки таврового сечения по двум группам предельных состояний» Задание и исходные данные1. Рассчитать арматуру тавровой балки;2. Рассчитать максимальный прогиб.|
Номер варианта | Номер схемы | Нагрузка , кН/м | Нагрузка , кН/м | Длина , м | , м | , м | , м | , м | | 12 | 2 | 14,4 | 8 | 6,0 | 0,5 | 0,15 | 0,15 | 0,5 | | |
схема 2 - шарнирно опертая балка нагружена сосредоточенной силой в середине пролета. 1. Определение значений поперечных сил и изгибающих моментов.Для нахождения значений поперечных сил и изгибающих моментов, действующих в сечении балки, составляем уравнения равновесия сил и моментов:; ; Тогда реакции опор равны:Для построенния эпюры изгибающих моментов рассмотрим два участка:I:; - эпюра имеет очертание прямой;II:- эпюра имеет очертание прямойОпасное сечение в середине пролёта, максимальное значение изгибающего моментаСтроим эпюры Рис. 1.2. Подбор продольной арматурыВыбираем бетон класса В20 (Rb=10,5 МПа при b2 = 0,9); арматуру класса A-III (Rs = 365 МПа).h0 = 500 40 = 460 мм. Расчет производим согласно п. 3.22 [2] в предположении, что сжатая арматура по расчету не требуется. = 10,5 500 150 (460 0,5 150) = 303,2 106 Н мм = 303,2 кН м > М = 201,6 кН м, т.е. граница сжатой зоны проходит в полкеРис. 2 Сечение балки. Положение границы сжатой зоныРасчет производим как для прямоугольного сечения шириной b = = 500 мм согласно п. 3.18 [2].Вычислим значение m:т.е. сжатая арматура действительно не требуется. Площадь сечения растянутой арматуры вычислим по формуле (23) [2]. Для этого по табл. 20 [2] при m = 0,181 находим методом интерполяции:тогда мм2=13,356 см2.Принимаем 2 20 (As = 6,28 см2=628 мм2) + 2 22 (As = 7,6 см2=760 мм2).As = 13,88 см2= 1388 мм23. Подбор поперечной арматурыРасчет железобетонных элементов на действие поперечной, силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условиягде Q - поперечная сила в нормальном сечении, принимаемом на расстоянии от опоры не менее h0, Q=67,2 кН;w1 - коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к оси элемента, и определяемый по формуле w должен быть не более 1,3; поэтому принимаем w1=1,3b1 - коэффициент, определяемый по формулездесь - коэффициент, принимаемый равным для тяжелого бетона - 0,Rb = 10,5 МПа для выбранного бетона.- условие выполняется. Рассматриваем участок балки на длине (без участков у опор длиной 0,3 м). Из условия сварки принимаем диаметр хомутов 6 мм арматуры A-III. Первоначально задаёмся шагом хомутов в приопорном участке балки : , принимаем Шаг хомутов в пролёте балки : При этом шаг должен быть не более Уточняем шаг хомутов в пролёте Количество хомутов в приопорных участках , в пролёте Рис. 2 Продольное сечение балки. Хомуты поперечной арматуры. Спецификация арматуры |
Обозначение арматуры | Длина, м | Кол-во хомутов, шт. | Масса 1 м, кг | Масса общая, кг | Масса всех элементов каркаса, кг | | A-III 20 | 5,4 | 2 | 2,466 | 26,633 | | | A-III 22 | 5,4 | 2 | 2,984 | 26,633 | | | A-III 6 | | 15 | 0,222 | | | | |
Список литературыСНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. М., 2004. С. 24. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84). М.: ЦНИИПромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР, 1989. 192 с. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М., 1988. 34 с.
|
|
 |
НОВОСТИ |
 |
|
| Изменения |
|
| Прошла модернизация движка, изменение дизайна и переезд на новый более качественный сервер |
|
