 |
 |
 |
|
|||||||||
|
 | |||||||||||
|
 |
||||||||
|
МЕНЮ
|
БОЛЬШАЯ ЛЕНИНГРАДСКАЯ БИБЛИОТЕКА - РЕФЕРАТЫ - Расчет элементов железобетонных конструкцийРасчет элементов железобетонных конструкцийСОДЕРЖАНИЕ 1. Расчет предварительно напряженной плиты покрытия 1.1 Исходные данные, назначение геометрических размеров плиты, классов арматуры и бетона 1.2 Определение нагрузок 1.3 Расчет полки плиты на местный изгиб 1.4 Расчет поперечного ребра плиты 1.5 Расчет плиты на общий изгиб по нормальным сечениям 1.6 Расчет продольных ребер по наклонным сечениям на поперечную силу 1.7 Определение геометрических характеристик приведенного сечения 1.8 Определение потерь предварительного напряжения арматуры 1.9 Расчет на образование трещин, нормальных к продольной оси 1.10 Расчет на раскрытие трещин, нормальных к продольной оси при гf =1,0 1.11 Расчет прогиба плиты 2. Расчет прочности сплошной колонны среднего ряда 3. Расчет фундамента под среднюю колонну сплошного сечения 3.1 Данные для расчета 3.2 Определение геометрических размеров фундамента 3.3 Расчет арматуры фундамента Список литературы 1.Расчет предварительно напряженной плиты покрытия.1.1 Исходные данные, назначение геометрических размеров плиты, классов арматуры и бетонаТребуется выполнить расчет и конструирование сборной ж/бетонной плиты покрытия размером 3х6 м, арматура предварительно напряженная, натяжение арматуры механическое на упоры металлических форм, здание неотапливаемое, второй район по нормированию снегового покрова.Нормативные нагрузки и соответствующие коэффициенты надежности элементов покрытия.
1.3 Расчет полки плиты на местный изгиб Расчетная схема. При отношении ширины плиты к расстоянию между поперечными ребрами (0,99 м) больше 2 полк плиты на местный изгиб следует рассчитывать, как балочную. Выделяется, условно, полоса шириной 1 м и рассматривается, как многопролетная неразрезная балка, опорами у которой являются поперечные ребра. Размеры сечения этой балки: ширина - 100 см, высота - 2,5 см. Расчетные пролеты принимаются равными расстояниям в чистоте между поперечными ребрами lp= 99 - 10 = 89 см. Расчетная нагрузка на 1 м длины выделенной полосы состоит из собственного веса полки плиты и нагрузки от кровли. Собственный вес плиты толщиной д = 2,5 см при объемном весе с = 2500 кг/м3 с учетом коэффициента надежности по нагрузке гf = 1,1 будет равен 1 ? 1 ? д ? с ? г = 1 ? 1 ? 0,025 ? 2500 ? 1,1 = 68,8 кг/м2 = 688 Н/м2 Расчетная нагрузка (см. табл.) q = 688 + (3641 - 1466) = 2863 Н/м2 Изгибающие моменты определяются с учетом перераспределения усилий вследствие пластических деформаций, в расчет принимается изгибающий момент М = ql2/11 = 2863 ? 0,892/11 = 206,12 Н?м Оптимальность толщины полки плиты проверяется из условия прочности при ж = 0,1 и соответственно бт=0,095 принимаем Требуемая площадь арматуры при по таблице ж=0,092 Принимаем 8 Ш3 Вр-I (Аs=0,57см2), шаг рабочих стержней в сетке 100/8 = 12,5 см. Назначаем распределительную арматуру (не менее 10% от площади рабочей арматуры) 4 Ш3 Вр-I (Аs=0,28см2) шаг стержней распределительной арматуры 100/4 = 25 см. 1.4 Расчет поперечного ребра плиты Расчетная схема. С продольными ребрами поперечные ребра связаны монолитно, поэтому в качестве расчетной схемы для поперечного ребра принимаем однопролетную балку с защемленными опорами. Расчетное сечение поперечного ребра принимается тавровым с шириной полки bf', равной расстоянию между поперечными ребрами. h = 13 см, b = (4+10)/2=7 см, b'f = 99 см, h'f = 2,5 см Расчетный пролет принимается как расстояние в чистоте между продольными ребрами. Расчетная нагрузка определяется на полосу шириной b'f = 99 см с учетом нагрузки от собственного веса ребра при с = 2500 кг/м3 и гf = 1,1. Собственный вес одного метра ребра 0,07?(0,15-0,025)?1?2500?1,1=24,06 кг/м = 244 Н/м q = 241 + 688?0,99+(3641 - 1466)?0,99 = 3075 Н/м Изгибающие моменты определяются с учетом перераспределения усилий вследствие пластических деформаций, пролетный и опорные моменты принимаются одинаковыми. Требуемая площадь арматуры в пролете (расчетное сечение тавровое - полка в сжатой зоне), принимаем при Проверим положение нейтральной оси - нейтральная ось проходит в пределах высоты полки Принимаем 1 Ш8 (Аs=0,503см2) Требуемая площадь арматуры на опорах (расчетное сечение прямоугольное - полка в растянутой зоне) , Принимаем так же как в пролете 1 Ш8 (Аs=0,503см2) Поперечная сила Проверим необходимость расчета хомутов условие удовлетворяется, поперечная арматура по расчету не требуется, принимаем конструктивно хомуты Ш3 мм Вр-I с шагом 15 см. 1.5 Расчет плиты на общий изгиб по нормальным сечениям Расчетная схема. Плита покрытия свободно опирается на ригели поперечных рам и при расчете рассматривается как однопролетная свободно опертая балка. В качестве расчетного сечения принимаем тавровое сечение с шириной полки b'f = 298 см h = 45 см, b = 2b1=2?12=24 см, b'f = 298 см, h'f = 2,5 см Ширина ребра расчетного таврового сечения принимается равной удвоенной ширине средних значений ширины продольных ребер плиты. При ширине плиты b'f нагрузка, определенная на 1 м кв. умножается на ширину плиты 3м. Расчетный пролет плиты принимаем из условия, что опорные реакции размещаются от торцов плиты на расстояниях равных 6 см. lp= 596-2?6=584 см Изгибающий момент и поперечная сила определяются как в свободно опертой балке: Требуемая площадь арматуры при определяется в предположении, что нейтральная ось проходит в пределах высоты полки. проверим положение нейтральной оси из условия ; нейтральная ось проходит в пределах высоты полки и сечение рассчитывается как прямоугольное шириной b'f=2,24 см (ширина вводимой в расчет полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 части пролета - 1/6 ? 6 м = 1 м) Определим по таблице жR = 0,5 и гS6 = 1,15 Принимаем 2 Ш10 Ат-IV (Аsр= 1,57см2) по 1 Ш10 в каждом ребре. 1.6 Расчет продольных ребер по наклонным сечениям на поперечную силуДополнительные табличные данные. Расчетное сопротивление поперечной арматуры Ш 4 р-I, Rsw =265 МПа, отношение модулей упругости арматуры и бетона расчетная равномерно распределенная нагрузка равна фактической контролируемое напряжение в напрягаемой арматуре;усилие обжатия коэффициентыВыражения, используемые при расчете хомутовПоперечная сила, которая должна быть воспринята хомутами, определяется в зависимости от выполнения условия: - удовлетворяетсяНазначаем хомуты 2 Ш4 Вр-I (Аsw = 0,25см2) и определяем шаг хомутов: превышает конструктивный минимум равный 15 см. Принимаем конструктивно S = 15 см.Проверим достаточность принятых размеров сечения продольных ребер из условия прочности по наклонной сжатой полосе.условие выполняется, принятые размеры сечения продольных ребер плиты достаточные.1.7 Определение геометрических характеристик приведенного сеченияПлощадь приведенного сеченияСтатический момент площади приведенного сечения Расстояние от низшей грани до центра тяжести площади приведенного сечения и момент инерции сеченияМомент сопротивления приведенного сечения по нижней зонеМомент сопротивления приведенного сечения по верхней зонеРасстояние от центра тяжести площади приведенного сечения до верхней точки ядра сечения предварительно принимаем , где - передаточная прочность бетонац= 1,6-0,75=0,85r=0,85?6653/1590=3,56 смТо же до нижней точки ядра сечения rinf = 0,85?17539/1590 = 9,32 смУпругопластический момент сопротивления по растянутой зоне (=1,75 для таврового сечения с полкой в сжатой зоне)Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента (г=1,5 для таврового сечения с полкой в растянутой зоне).1.8 Определение потерь предварительного напряжения арматурыПотери от релаксаций напряжений в арматуре при механическом способе напряжения Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами отсутствуют Потери от деформаций анкеров, расположенных у натянутых устройств:Потери от трения арматуры отсутствуют Потери от деформации стальной фермы Усилия обжатия с учетом потерь Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения Напряжения в бетоне при обжатииУстанавливаем передаточную прочность бетона из условия принимаем тогда Вычислим сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 и с учетом изгибающего момента от веса плиты Принимаем Первые потери Напряжение в бетоне с учетом первых потерь , предварительно определив усилие обжатия с учетом потерь Принимаем Потери от усадки бетона Потери от ползучести бетона при вторые потери Полные потери Усилия обжатия с учетом полных потерь1.9 Расчет на образование трещин, нормальных к продольной осиРасчет конструкций третьей категории трещиностойкости производится по нормативным нагрузкам (при гf =1,0). Изгибающий момент от нормативной нагрузкиМомент образования трещин (при коэффициенте точности натяжения арматуры гsp=1-0,1=0,9)33224 < 38151 Нм - трещины в растянутой зоне образуютсяПроверим, образуются ли трещины в верхней зоне при отпуске арматуры с упоров (при гsp=1+Дгsp = 1+0,1 = 1,1); - соответствует - условие выполняется,начальные трещины в верхней зоне не образуются, (изгибающий момент от собственного веса оказывается большим момента от обжатия).1.10 Расчет на раскрытие трещин, нормальных к продольной оси при гf =1,0Предельная ширина раскрытия трещин для элементов третьей категории трещиностойкости - непродолжительная аcrc = 0,4мм, продолжительная аcrc = 0,3мм. Определим изгибающие моменты от нормативных нагрузок:от постоянной и длительнойОт всей нормативной нагрузкиОпределим приращение напряжений в арматуре от действия постоянной и длительной нагрузки: где z1 = h0 - 0,5hґf = 40-0,5?2,5=38,75см lsp = 0, т.к. усилие Р2 приложено в центре тяжести арматуры Аsp , Ws - момент сопротивления сечения по растянутой арматуреWs = Аsp z1 = 1,57?38,75 = 60,8 см3Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузкиОпределим ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки где м=Аsp / вh0 = 1,57/24?40=0,0016д = 1,0; =1,0; з = 1,0; d = 25 ммОпределим ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузкиНепродолжительная ширина раскрытия трещин Продолжительная ширина раскрытия трещинТребования СНиП ширине раскрытия трещин не выполняются. Необходимо увеличить Аsp1.11 Расчет прогиба плитыПрогиб плиты определяется от нормативной постоянной и длительной нагрузок изгибающий момент равен М = 33036 НмПредельная величина прогиба:Определим кривизну оси плиты ,где суммарная продольная сила от предварительного обжатия с учетом всех потерь при коэффициент, учитывающий работу бетона на участках с трещинами при длительно действующей нагрузке,эксцентриситет Площадь сжатой зоны Плечо внутренней пары Коэффициенты =0,9 ; = 0,15прогибТребования СНиП по предельному значению величины прогиба удовлетворяется 2. Расчет прочности сплошной колонны среднего рядаДанные для расчета сечений: бетон тяжелый класса В15, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, Rb=8,5МПа; Rbt=0,75МПа; Eb=20,5*103МПаАрматура класса A-III, d >10 мм, Rs = Rsc = 365МПа; Es = 2*105МПа;Сечение на уровне верха консоли колонны.Сечение колонны b*h=50*60 см при а=аґ=4 см; полезная высота сечения h0 = 56 см. В сечении действуют три комбинации расчетных усилий.Усилия от продолжительного действия нагрузкиMe = -25,7; Ne = -60,1 кНПри расчете сечения на первую и вторую комбинации усилий расчетное сопротивление Rb следует вводить с коэффициентом гb2=1,1 , т.к. в комбинации включены постоянная, снеговая, крановая и ветровая нагрузки; на третью с коэффициентом гb2=0,9 (постоянная и снеговая). Расчет сечения выполняется по 1-й комбинации, как самой невыгодной.Вычисляют:необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.Условная критическая сила Здесь I = bh3/12 = 50 ? 603/12 = 900000 см4Коэффициент Расстояние При условии, что , высота сжатой зоныОтносительная высота сжатой зоны Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона Здесь В случае Площадь арматуры назначают по конструктивным соображениям принимаем 3 ш16 с As = 6,03см2Расчет сечения колонны в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, не делают, т.к.Сечение в заделке колонныУсилия от продолжительного действия нагрузкиПри расчете сечения на третью комбинацию усилий расчетное сопротивление Rb следует вводить с коэффициентом гв2 = 0,9.необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочностьУсловная критическая силаЗдесьпри м=0,004 первое приближение Коэффициент Расстояние При условии, что As = Aґs высота сжатой зоныОтносительная высота сжатой зоны Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетонаЗдесь В случае Площадь арматуры As = Aґs назначаем по конструктивным соображениям As =0,002; Вh0 = 0,002?50?56 = 5,6 см2. Принимаем 3 ш16 с Аs = 6,03 см2.Расчет сечения колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба, не выполняют, т.к. где 3. Расчет фундамента под среднюю колонну сплошного сечения3.1 Данные для расчетаГрунты основания - пески пылеватые средней плотности, маловлажные. Расчетное сопротивление грунта R0 = 0МПа; бетон тяжелый класса В 12,5;Rbt =0,66 МПа; арматура из горячекатаной стали класса А-II, Rs = 280 МПа; вес единицы объема материала фундамента и грунта на его обрезах г = 20 кН/м3.Расчет выполняем на наиболее опасную комбинацию расчетных усилий в заделке колонны: М = 104,1 кНм; N = 1398 кН; Q = 21,3 кН. Нормативное значение усилий на усредненный коэффициент надежности по нагрузкегf = 1,15; т.е. Мn = =90,5 кНм; Nn = 1215,7 кН; Qn = 18,5 кН.3.2 Определение геометрических размеров фундаментаГлубину заложения стакана фундамента принимаем 90 см, что не менее значений: Нап ? 0,5+0,33hf = 0,5+0,33?1,1 = 0,896 м; Нап >1,5bcol = 1,5?0,5 = 0,75м; Нап ? лап = 33?1,6 = 52,8 см, где d = 1,6 см - диаметр продольной арматуры колонны; лап = 33 для бетона класса В 12,5. Расстояние от дна стака-на до подошвы фундамента принята 250 мм. Полная высота фундамента Н = 900+250 = 1150 мм, принимаем 1200 мм, что кратно 300 мм. Глубина заложения фундамента при расстоянии от планировочной отметки до верха фундамента 150 мм. Н1 = 1200+150 = 1350 мм = 1,35 м. Фундамент трехступенчатый, высота ступеней принята одинаковой - 40 см.Предварительно площадь фундамента определяется: Здесь 1,05 - коэффициент, учитывающий наличие момента.Назначая отношение сторон b/a = 0,8 получаемПринимаем a*b = 3*2,7мТак как заглубление фундамента менее 2 м, ширина подошвы более 1м, необходимо уточнить расчетное сопротивление грунта основания по формуле:где k1 = 0,05 для пылеватых песков, b0 = 1м; d0 = 2м; d = H1 = 1,35м; b = 2,7м.При пересчете размеров фундамента с уточненным значением R получаем:A = 3,2 м , b = 2,6 м. Окончательно принимаем a*b = 3,6*3 м. Площадь подошвы фундамента ,момент сопротивления Определяем рабочую высоту фундамента из условия прочности на продавливание по формуле:где h = 0,6 м - высота сечения колонны; bcol = 0,5 м - ширина сечения колонныp = N/A = 1215,7/10,8 = 112,6 кН/м2; Rbt = гb2?Rbt = 1,1?0,66 = 0,726 МПа = 726кН/м2Полная высота фундамента Н = 0,35+0,05 = 0,4 м < 1,2 м. Следовательно, принятая высота фундамента достаточна.Определяем краевое давление на основание. Изгибающий момент в уровень с подошвой Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах При условии, что3.3 Расчет арматуры фундаментаОпределяем напряжение в грунте под подошвой фундамента в направлении длинной стороны а без учета веса фундамента и грунта на его уступах от расчетных нагрузок:Расчетные изгибающие моменты:в сечении I-I где в сечении II-IIв сечении III-IIIТребуемое сечение арматуры:Принимаем 16 ш10 А-ІІ с Аs = 12,56 см2. Процент армированияАрматура, укладываемая параллельно меньшей стороне фундамента, определяется по изгибаемому моменту в сечении IV-IV: Принимаем 10 ш14 А-ІІ с Аs = 15,39 см2. Процент армирования Список литературы1. Байков В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс. Москва. Стройиздат 1991г.2. МУ и примеры расчета элементов железобетонных конструкций по КП №2. Макеевка 1995г. |
РЕКЛАМА
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| БОЛЬШАЯ ЛЕНИНГРАДСКАЯ БИБЛИОТЕКА | ||
 |
© 2010 | |